單作用式的輸油泵多為2缸（一個進、出油孔），機泵活塞往復運行1次泵1次油。多用在同110mm缸徑以下小功率柴油機配套使用的i號、a型等高壓噴油泵上，在標定轉(zhuǎn)速1 100 r/m in時其供油能力最高可以達到100循環(huán)300 m l左右。
機泵（結(jié)構(gòu)1）工作原理（見1a）：挺柱體在偏心輪的驅(qū)動下推動頂桿使機泵活塞下行，后腔產(chǎn)生負壓，進油止回閥關(guān)閉，使前腔的燃油通過下油道打開的出油閥，流經(jīng)上油道進入后腔。機泵活塞在機泵彈簧的作用下復位，前腔產(chǎn)生負壓，燃油通過開啟的進油止回閥進入前腔；出油止回閥關(guān)閉，后腔容積減小，壓力升高，使燃油流向噴油泵。手壓泵工作原理較簡單，類似打氣桶：手壓泵手柄上提，打開進油止回閥燃油進入前腔；手壓泵手柄下壓，進油止回閥關(guān)閉，打開出油止回閥，使燃油流向噴油泵。b為單作用式輸油泵的另一種形式（結(jié)構(gòu)2），止回閥安裝在機泵活塞中，手壓泵同后腔接通，其原理同a相似，不再贅述。
大油量的雙作用輸油泵多為4缸（一對進、出油孔），在同等條件（轉(zhuǎn)速、供油壓力等）下其供油量相當于單作用式輸油泵的2倍，機泵活塞往復運行1次泵2次油。多用在同120 mm缸徑以上大功率柴油機配套使用的p2000， p3000型等高壓噴油泵上，在標定轉(zhuǎn)速1 100 r/m in時其供油能力最高可以達到100循環(huán)500 m l左右。工作原理見1c，挺柱體在偏心輪的驅(qū)動下推動頂桿使機泵活塞下行，后腔產(chǎn)生負壓，出油止回閥2關(guān)閉，燃油通過打開的進油止回閥2進入后腔；同時，前腔容積小，壓力升高，進油止回閥1關(guān)閉，使燃油通過打開的出油止回閥1流向噴油泵。機泵活塞在機泵彈簧的作用下復位，前腔產(chǎn)生負壓，出油止回閥1關(guān)閉，燃油通過打開的進油止回閥1進入前腔；同時，后腔容積減小，壓力升高，進油止回閥2關(guān)閉，使燃油通過打開的出油止回閥2流向噴油泵。手壓泵工作原理同單作用式輸油泵相同。
2單、雙作用式輸油泵的優(yōu)缺點
單作用式輸油泵運行1個循環(huán)泵油1次，當出油口被堵死時，機泵活塞依然在往復運行，此時燃油在泵體內(nèi)前后循環(huán)，不會出現(xiàn)泵內(nèi)壓力無限升高的現(xiàn)象。如果雙作用式輸油泵出現(xiàn)出油口被堵死現(xiàn)象時就相當危險，燃油將繼續(xù)流向出油口，使泵體內(nèi)的壓力不斷上升。如不及時排除堵塞，可能會使零部件發(fā)生損壞，如手泵手柄被手泵軸頂穿或輸油泵總成發(fā)生破壞性損壞等。為防止此種現(xiàn)象的發(fā)生，燃油的清潔，濾清器濾芯的及時更換等保證油路暢通的措施變得相當重要，同時提高泵體等零部件的加工精度和強度也是必要的。
3雙作用輸油泵的設計
2004年7月無錫威孚集團技術(shù)中心要求本公司開發(fā)一種大油量的輸油泵，與其新研制的p型高壓噴油泵（代號4p106， 6p107）匹配，以滿足6df系列、wd615 /618系列發(fā)動機配試的需要。
對于油量需求比較大的p型高壓噴油泵，特別是p2000， p3000型高壓噴油泵，標定轉(zhuǎn)速所需油量一般大于400 m l.普通單作用式的輸油泵在加大泵油行程，提高機泵彈簧剛度的情況下很難達到。即使達到此要求，也會使輸油泵總成的外形尺寸變大，與盡量減小柴油機外形體積，縮小裝配空間的設計發(fā)展方向相背離，可能會在同高壓噴油泵或柴油機的安裝中產(chǎn)生干涉。因此，有必要開發(fā)一種大油量，外形緊湊的輸油泵。設計人員隨即提出2種設計方案：方案1：在原pw型輸油泵的基礎上作部分尺寸調(diào)整，將泵油行程由6 mm加大到12 mm，將機泵活塞的直徑由22 mm加大到24 mm，同時提高機泵彈簧剛度。
方案2：設計一種新型的雙作用式輸油泵，將泵油行程縮小到5 5 mm，機泵活塞直徑仍為22mm.
經(jīng)與無錫威孚集團技術(shù)中心商討，初步認為方案1油量雖滿足要求，但外形尺寸偏大，可能會在同柴油機安裝中產(chǎn)生干涉，不能使用；方案2外形尺寸滿足柴油機安裝要求，具備試制的可行性。設計人員首先試制了5臺新型輸油泵樣品（代號05s2022，，相關(guān)性能參數(shù)見），試驗發(fā)現(xiàn)， 05s2022輸油泵在標定轉(zhuǎn)速1 100 r/m in時供油量不足。設計人員對原方案2重新進行調(diào)整，機泵彈簧剛度進一步提高，并建議無錫威孚集團將高壓噴油泵凸輪軸上的偏心輪改用雙偏心結(jié)構(gòu)（活塞行程5. 5mm 2），再調(diào)試樣泵，供油量完全滿足要求。在此基礎上，設計人員又對10臺樣品進行了產(chǎn)品冷拖1 000 h可靠性試驗。
1 05s2022輸油泵的相關(guān)性能參數(shù)輸油壓力/m pa凸輪轉(zhuǎn)速/（ r！m in - 1）100循環(huán)供油量/m l 0. 15 120 790 0. 15 750 640 0. 15 1100 410
4產(chǎn)品改進設計與試驗
05s2022雙作用式輸油泵在產(chǎn)品冷拖可靠性試驗300 h過程中出現(xiàn)了泵體的法蘭面開裂，出油端止回閥磨損，機泵活塞磨損嚴重（有一臺被頂桿頂穿）等不良現(xiàn)象。針對此類現(xiàn)象，設計人員采取了以下整改措施。
a.提高泵體材料牌號。
b.機泵活塞以機加工件（a）代替沖壓件（b），改善其外圓粗糙度、圓度，提高其表面硬度，保證其可靠性。
c.對止回閥的材料提出耐磨性要求。將原輸油泵使用的三角形導向外圓件（a，試驗中出現(xiàn)磨損，強度、耐磨性不能滿足要求），改為圓柱形導向外圓件（b）；對原材料提出定點采購，提高外圓的粗糙度、端面平面度等技術(shù)要求，保證其耐磨性。
d.對機泵彈簧提出剛度要求。將原輸油泵使用的圈數(shù)為10. 5圈，有效圈數(shù)為8. 5圈，直徑為2. 3mm的彈簧（a），改為圈數(shù)為9. 5圈，有效圈數(shù)為7. 5圈，直徑為2. 5 mm的彈簧（見圖5b），保證了彈簧的預緊力，提高了彈簧的剛度。
重新對改進后的產(chǎn)品總成做可靠性試驗，試驗運行500 h過程中泵體各部位沒有出現(xiàn)裂紋，活塞磨損在要求之內(nèi)，但出油端止回閥仍然有劇烈磨損出現(xiàn)。相關(guān)技術(shù)人員對此進行分析，最終認為是出油管接頭中孔同止回閥外圓之間的配合間隙過大所至，于是將配合間隙由原來的0. 150 0. 300 mm改為0. 050 0. 015 mm.在此期間，杭州汽車發(fā)動機廠提出濾油杯結(jié)構(gòu)不可靠，故對此結(jié)構(gòu)進行了重新設計，代號定為05s2023，結(jié)構(gòu)見6，并立即組織試制了10臺05s2023輸油泵樣品。試驗結(jié)果表明，產(chǎn)品供油性能等指標明顯好于05s2022輸油泵，濾油杯結(jié)構(gòu)可靠性也得到提高，并再次送樣無錫威孚集團做產(chǎn)品冷拖可靠性試驗。
改進后的雙作用式05s2023輸油泵在產(chǎn)品冷拖可靠性試驗1 000 h過程中沒有出現(xiàn)任何故障，各零部件磨損正常，各項性能指標仍滿足要求。
5結(jié)論
雙作用式輸油泵具有結(jié)構(gòu)緊湊、外形小、工作強度較高、供油能力較強等優(yōu)點，可以滿足設計日益緊湊的發(fā)動機要求。同時，雙作用式輸油泵對其裝配部件總體要求必須提高，包括其材料、加工精度、連接強度和配合間隙等方面，以滿足其可靠性、平均故障時間等相關(guān)產(chǎn)品技術(shù)要求。最后，對于雙作用式輸油泵對油路暢通的要求也必須引起注意，因高壓油泵靠近柴油機的排氣管，溫度較高，因此應防止輸油泵發(fā)生斷裂、破損漏油等問題造成發(fā)生火災等重大經(jīng)濟事故。

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